工程科學學報

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馮銘瀚, 徐鹿學

1980, 2(1): 1-12. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.001

[摘要](192)

[PDF 949KB](15)

摘要:
過去我國金屬礦山φ150潛孔鉆頭主要使用刃片型鉆頭,因結構和工藝上存在問題,在f=10～12的中等硬度以上礦巖條件金屬礦山使用壽命很低（一般為20～30米/個）。使用柱齒鉆頭后使用壽命有顯著的提高,達到200米/個左右水平。措施是鉆頭結構改刃片形為柱齒形,外形及尺寸保證鉆頭有足夠強度並能有效傳遞沖擊能量;在加工工藝上根據固齒的模擬試驗和生產實踐所總結出鉆頭硬度、加精度與過盈量的合理配比關系來提高固齒質量;在鉆機工作參數中堅持高風壓、低轉速原則,以提高破巖效果減少鉆頭的磨損。文中列舉了室內外的試驗數據來說明上述措施的效果。

高爐噴吹煙煤爆炸性能的研究

晏偉, 顧飛

1980, 2(1): 13-21. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.002

[摘要](199)

[PDF 1074KB](17)

摘要:
本文針對大同和江蘇的幾種煙煤爆炸性能進行了研究,試驗表明,煤粉的爆炸性不僅與其本身的揮發份或可燃基揮發份有關,而且與它的粒度及其比表面積有關。適當地擴大粒度范圍有利于安全噴吹,但必須根據高爐冶煉的要求來決定,控制制粉及噴吹系統氣氛中含O₂量在15%以下,可以防止煤粉爆炸。降低氣氛中含O₂量可采用充N₂或熱風爐廢氣的辦法。
另外本文還討論了煤粉罐（或煤粉倉）利用多孔板流化裝置來防止積煤和降溫的問題。

連續鑄錠結晶器傳熱

蔡開科

1980, 2(1): 22-36. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.003

[摘要](222)

[PDF 1062KB](17)

摘要:
本文論述了結晶器對提高連鑄機生產率的重要性。分析了結晶器傳熱特點指出;凝固殼與銅璧交界面構成了傳熱主要熱阻。從結晶器熱平衡的試驗指出了改善結晶傳熱,增加坯殼厚度,以增加拉速防止拉漏的可能性。討論了設計結晶器主要參數的選擇原則。

氧濃差電池在VOD過程控制上的初步應用

北京鋼鐵學院爐外精煉試驗小組, 大連鋼廠爐外精煉試驗小組

1980, 2(1): 37-45. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.004

[摘要](196)

[PDF 681KB](16)

摘要:
本文列舉了世界各國控制VOD過程的方法,指出使用氧濃差電池控制VOD過程的基本原理及其優點。論述了氧濃差電池的構造、安裝及使用。在實驗室條件下,運用熱力學計算求得一定溫度下氧濃差電勢（E₀）和氧濃度O₂%的對應值。通過在大連鋼廠應用氧濃差電池控制VOD過程的工業性實驗,得出了各種正常冶煉和不正常冶煉的典型曲線。用氧濃差電池並輔以其他方法控制VOD過程,煉出了不銹鋼、超低碳不銹鋼、超純工業純鐵及精密合金20多爐。超低碳不銹鋼的成功率達100%,鉻回收率超過96%。由于氧濃差電池在VOD過程控制上的應用在國內還是首次,要使它成為冶金自動化的工具,還要做大量工作。

飛剪機剪切機構的合理設計

陳立周

1980, 2(1): 46-50. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.005

[摘要](227)

[PDF 366KB](17)

摘要:
本文根據連軋的生產工藝特點,提出飛剪機剪切機構的合理設計要求,并利用運動幾何學的理論和p曲線,給出了按給定的最佳軌跡曲線及其一系列連桿合理位置的剪切機構的設計方法。這種方法對于其他同類型的機構設計問題也具有普遍的意義。

斜軋輥形曲面的數學分析

馬香峯

1980, 2(1): 51-58. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.006

[摘要](212)

[PDF 561KB](16)

摘要:
本文在斜軋成型生產實踐的基礎上,將運動中的軋件與軋輥的相互關系抽象為曲面族和包絡面的問題,然后用求包絡面的方法導出了在已知軋件曲面的軸向剖線時輥形曲面方程的通用公式。并討論了軋件為球、柱、錐、弧錐四種形體時輥形曲面方程,為斜軋輥形設計、制造、檢查提供了數學分析方法。

陶瓷封接合金的匹配性研究

李松茂, 姜秀凌, 陳樹坤

1980, 2(1): 59-69. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.007

[摘要](224)

[PDF 895KB](14)

摘要:
本文介紹了熱膨脹示差法測量金屬與陶瓷的封接應力的裝置,參考陶瓷電子管的制管工藝要求,用這種設備測定了兩種Fe-Ni-Co膨脹合金<牌號4J29、4J33>、無氧銅等與95%Al₂O₃陶瓷制成的封接件,在室溫800℃之間瓷件應變量隨溫度的變化曲線,實驗表明,對具有“因瓦反常”效應的4J29、4J33合金,室溫封接應力不是決定于在焊接溫度時兩種材料的膨脹差,而是決定于在合金居里溫度<約400℃>的膨脹差值,在此溫度,合金的平均線膨脹系數越低于陶瓷,室溫封接應力越低,這一結果和用電阻應變儀法測量的相一致,封接過程中的應力松弛作用表明了產生這種現象的原因。實驗還表明,在高溫下的焊料變形和無氧銅的塑性變形均對封接應力有顯著影響。

冷軋壓力公式及外區影響的實驗研究——提高冷軋壓力數學模型精度的研究之一

賀毓辛, 陳振韜, 王朕增, 楊節

1980, 2(1): 70-81. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.008

[摘要](184)

[PDF 879KB](13)

摘要:
本文對現有軋制壓力公式進行了分析并對外區在薄板冷軋時的影響進行了實驗研究。為了克服現有公式的缺點,用能量法建立了平面變形條件下考慮外區影響的新的壓力公式。

稀土、磷等元素在淬火鋼回火時的晶界偏聚

吳承建, 程述武, 黃德清

1980, 2(1): 82-89. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.009

[摘要](225)

[PDF 808KB](14)

摘要:
本文應用電鏡和掃描電鏡觀察了DZ-40鋼和重軌鋼淬火高溫回火脆化斷口,對斷口進行了穩定電位測定及微量磷的化學分析,用離子探針對斷口上磷、稀土元素鈰和錳等的深度分布進行測定。實驗證實了磷、鈰在淬火鋼高溫回火時在原奧氏體晶界發生偏聚,錳也在原奧氏體晶界富集。鈰在晶界的偏聚減緩了磷在晶界偏聚的進程,錳和磷的相互作用加速了磷在晶界的偏聚。文章討論了磷和鈰的晶界偏聚,鈰和磷以及錳和磷之間在晶界偏聚過程中的相互作用。

鋼中氫致裂紋機構研究

褚武揚, 李世瓊, 肖紀美

1980, 2(1): 90-101. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.010

[摘要](179)

[PDF 994KB](14)

摘要:
用拋光的恒位移試樣對處理到不同強度（σ_b=92～185公斤/毫米²）的4種低合金鋼在各種致氫環境（如電解充氫、純氫、氣體H₂S、水介質、H₂S水溶液、緩蝕劑水溶液、丙酮、酒精等有機溶液）下跟蹤觀察了氫致裂紋的產生和擴展過程。與此同時也測量了各種致氫環境（電解充氫、H₂S水溶液、水溶液、水中陰極化和陰極極化）下的K_ISCC(或K_IH)和da/dt。并研究了它們隨強度變化的規律。
結果表明,當加載裂紋前端的K_I>K_ISCC(K_IH)后,在上面所說的任何一種致氫環境下都能產生氫致滯后塑性變形,并由此導致裂紋的產生和擴展。即隨著氫的擴散進入,原裂紋前端塑性區及其變形量逐漸增大。對超高強鋼,在滯后塑性區端點形成不連續的氫致裂紋,它們隨滯后塑性變形的發展逐漸長大以致互相連接。當強度降低時,氫致裂紋沿滯后塑性區邊界連續地向前擴展。這就表明,在Ⅰ型裂紋條件下,“氫脆”是氫致滯后塑性變形的必然結果。
在所有致氫環境下,止裂K_ISCC(K_IB)均隨鋼的強度下降而升高。強度相同時,水中加援蝕劑和陽極極化使K_ISCC升高,陰極極化使K_ISCC下降,da/dt升高,而在H₂S鮑和溶液以及加載電解充氫時K_ISCC(K_IB)最低,da/dt最高。
實驗也表明,在電解充氮條件下還能以另一種機構形成裂紋。它們的產生和擴展不佼報外載荷,且不伴隨有宏觀塑性變形。因此是通過氫壓機構形成和擴展的。

50Mn18Cr4奧氏體鋼形變強化的電鏡、x線研究

肖治綱, 王良運, 張緒江

1980, 2(1): 102-121. doi: 10.13374/j.issn1001-053x.1980.01.011

[摘要](243)

[PDF 5464KB](13)

摘要:
本文用薄晶體透射電鏡和單色化x線衍射方法研究了50Mn18Cr4奧氏體鋼的形變強化機理。實驗結果表明,這種鋼的層錯能很低,輕微變形之后就產生大量層錯。隨著變形量的增加,對于奧氏體穩定性較高的鋼,層錯傾向于發展成形變孿晶;對于奧氏體穩定性較低的鋼,層錯傾向于發展成ε馬氏體。此外,通過電子衍襯象還觀察了層錯、形變享晶、ε馬氏體和晶界對位錯運動的阻礙作用。在此基礎上,對高錳奧氏體鋼形變強化機制及其與鋼中化學成分的關系作了分析與討論。

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1980年第2卷第1期

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